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PKPM程序应用中应注意的几个问题 随着社会经济的发展和人们物质生活水平的提高，以及城市发展的需要，现代建筑向复杂化、大型化发展。工程设计时对结构分析计算软件的依赖性越来越强，如何保证计算模型的合理性及计算结果的可靠性，已成为结构工程师们面对的首要问题。下面我就多年来使用中国建筑科学研究院pkpmcad工程部开发的tat，satwe计算程序时发现的部分问题谈谈自己的看法，供各位同行参考。进行电算时，由于诸多原因，往往需要设计人花费大量的时间调整计算模型及计算参数，以解决电算结果中不合理的因素。 一、结构平面布置不合理 某工程为框架—剪力墙结构，剪力墙布置在楼梯间，位于端部。由底层内力电算结果，沿墙长度方向的弯矩值相当大（这个弯矩值是由地震力产生），造成基础面积很大。这就是剪力墙布置不合理造成的。不应将长片的剪力墙布置在端部；一定要布置在端部，应将剪力墙分为小段。 二、电算程序本身的缺陷 如框架—剪力墙结构，我们发现虽然受荷相同，但随着层数的增加，与剪力墙相连的梁端配筋面积也越来越大，有时大得很不合理。造成这种结果的原因是：剪力墙的刚度比柱的刚度大很多，因此剪力墙的竖向变形远远小于柱的竖向变形，这种位移差引起与剪力墙相连的梁端弯矩很大。由于位移的累加性，越到上面越大，与剪力墙相连的梁端弯矩也越大。因电算程序无法解决，只能采取措施来避免或减轻这一问题： （1）减小柱与剪力墙的轴压比差异，以减小柱与剪力墙的位移差。 （2）降低与剪力墙相连的梁（特别是跨度较小的梁）的刚度。 （3）进行结构布置时，尽量扩大柱与剪力墙的距离，这样使梁跨度增大，从而降低梁的刚度。 （4）采取构造及施工措施：将与剪力墙相连的梁端处理为铰支，主要是为了解决与剪力墙相连端刚度偏大的问题。 这种情况只适用于图1所示梁与剪墙的情况。如果梁端弯矩不调整，与梁相连处的剪力墙并不能承担该集中力矩。调整时，将梁端弯矩减小后，将跨中弯矩增大。调整前的梁端弯矩与跨中弯矩之和应与调整后的梁端弯矩与跨中弯矩之和相等。对于图2的情况，我们则不进行调整，配筋若实在太大，则考虑将与剪力墙相连的梁断面减小。 带有转换层的剪力墙结构，我们发现与落地剪力墙相连的转换梁配筋较小，而此转换梁上部的剪力墙墙肢很长，受力应很大（图3剪力墙a），由手算进行复核，发现电算配筋面积偏小。分析原因，是由于落地剪力墙刚度大，转换层以上各层梁与落地剪力墙相连的一端弯矩大，使传到剪力墙a的轴力偏小，导致转换梁受力偏小，配筋面积偏小。这种情况，也只有将与落地剪力墙相连的转换层以上的梁端处理为铰支。 对于带有转换梁的结构，因为电算未进行斜截面抗裂的验算，因此，转换梁的配筋面积可能偏小。所以，我们应对转换梁的斜截面抗裂进行手算复核。 三、计算者人为错误 某工程采用satwe计算，发现各层配筋简图中墙配筋数据乱七八糟，经检查是未将前次的satwe计算结果文件中以“sat”，“mid”，“tmp”为后缀的文件删除而造成。某工程发现某些梁配筋面积为零，而且这些梁断面均同，多次计算如此，查弯矩图剪力图均不为零，最后发现是在梁断面输入中将材料类别误输为“玻璃”造成的。 通过上述分析，设计人员在设计中，应作到以下几点： 进行结构布置时，应进行多方案比较，通过电算分析后，调整结构布置不合理的部分，通过多次电算，最终形成较为合理的结构布置方案。 通过对计算结果的判断，调整计算模型中的不合理部分，必要时，对不同构件采用不同的计算模型，以利安全。 对程序中的重要参数的取值应仔细斟酌，认真校核，避免过分保守或偏于不安全。 不可过分依赖计算程序，应加强对计算结果的判断分析，对计算程序不能解决的问题应辅以手算或其他可靠方法处理。PKPM结构设计参数的变化 风荷载 风压标准值计算公式为:WK=βzμsμZ W。其中:βz=1 ξυφz/μz在新规范中，基本风压Wo略有提高，而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。所以，按新规范计算的风压标准值可能比89规范大，也可能比89规范小。具体的变化包括下面几条: 1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇: 新高规2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑，应按100年一遇的风压值采用。 2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类，改为A、B、C、D类。C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群，且房屋较高的城市市区。 3)、风压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的D类对应的风压高度变化系数最小，比C类小20%到50% 4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小，约小5%到10%。与结构的材料和形式有关。 5)、脉动影晌系数：在89高规中，脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关，对应A、B、C类的脉动影响系数分别为，48、53和63。在新规范中，脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关，而且还与建筑的高宽比和总高度有关，其数值都小于89高规。如C类、高度为5Om、高宽比为3的建筑，υ=46，比89高规小28%，若为D类，则小37%。 6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算，对于比较规则的结构，也可以采用近似方法计算:框架结构T=(08-00)N:框剪结构、框筒结构T=(06-08)N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(05-06)N。其中N为结构层数。 地震作用 1）、抗震设防烈度：:新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系，增加了7度(15g〉和8度(30g)两种情况(见新抗震规范表2)。 2〉、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期Tg的设计近震、远震改为设计地震分组，分别为设计地震第一组、第二组和第三组。 3)、特征周期值：比89规范增加了05s以上，这在一定程度上提高了地震作用。 4)、地震影响系数曲线：新规范5条，设计反应谱范围由原来的3s延伸到6s，分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5Tg以内与89规范相同，从5Tg起改为倾斜下降段，斜率为02。对于阻尼比ζ不等于05的结构，设计反应谱在阻尼比ζ等于05的基础上调整。 5）、扭转耦连：新高规3条规定，质量、刚度不对称、不均匀的结构，以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转稿连振动影响的振型分解反应谱法。 6)、双向地震作用：新抗震规范1条规定，质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响。 7)、偶然偏心：新高规3条规定，计算地震作用时，应考虑偶然偏心的影响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%。 8)、竖向地震作用：新规范1条规定，对于9度的高层建筑，其竖向地震作用标准值应按 公式(1-1)和〈14〉计算，并宜乘以5的放大系数。相当于重力荷载代表值的4%:新规范3条规定，长悬臂和其它大跨度结构竖向地震作用标准值，8度、5度和9度时分别取重力荷载代表值的10%、15%和20%:新高规3条规定，带转换层的高层建筑结构，8度抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响。 地震作用调整 1）、最小地震剪力调整：:新规范5条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5给出的最小地震剪力系数λ。对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以15的增大系数 2)、2Q0调整：新规范13条规定，侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构，任一层框架部分的地震剪力，不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框-剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值5倍二者的较小值。 3)、边榀地震作用效应调整：新规范3条规定，规则结构不进行扭转祸连计算时，平行于地震作用方向的两个边桶，其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下，短边可按15采用，长边可按05采用:当扭转刚度较小时，宜按不小于3采用。软件未执行这一条。 4)、竖向不规则结构地震作用效应调整：新规范3条规定，竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以15的增大系数:新高规14条规定，楼层侧向刚度小于上层的70%或其正二层平均值的80%时，该楼层地震剪力应乘15增大系数;新规范3条规定，坚向不规则的建筑结构，竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以25-5的增大系数。 5〉、转换梁地震作用下的内力调整：新高规23条规定，转换梁在特一级和一、二级抗震设计时，其地震作用下的内力分别放大8、5、25倍。 6)、框支柱地震作用下的内力调整：新高规7条规定，框支柱数目不多于10根时:当框支层为1一2层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%当框支层为3层及3层以上时，各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:框支柱数目多于10根时，当框支层为1一2层时每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20%，当框支层为3层及3层以上时，每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力3。她框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩，框支柱的轴力可不调整。 4．作用效应组合 1)、作用效应组合基本公式非抗震设计时由可变荷载控制的组合zs=γGSGK γJQJZ的iYQiSω非抗震设计时由永久荷载控制的组合zs=γGSGK 立的hSQik抗震设计时的组合 2)、恒荷载作用的分项系数：当其对结构不利时，对于可变荷载效应控制的组合，应取2，对于永久荷载效应控制的组合，应取35:当其对结构不利时，一般应取0。 3)、可变荷载作用的分项系数和组合值系数：一般应取4；对于标准值大于OKN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取3；楼面活荷载的组合值系数见荷载规范表1，取值范围在7-9之间；风荷载的组合值系数为6；与地震作用效应组合时风荷载的组合系数为2。 4)、地震作用的分项系数：一般应取3:当同时考虑水平、竖向地震作用时，应取5。 5〉、重力荷载代表值：新抗震规范3条规定，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载组合值系数，应按表3采用。(与荷载规范表1不同〉 设计内力调整 1)、梁设计剪力调整：抗震规范第4条和高规第5、21条规定，抗震设计时，特一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于5的连梁，其梁端截面组合的设计剪力值应调整。 2)、柱设计内力调整：为了体现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求，抗震规范第2、3、6、10条和高规第2条规定抗震设计时，特一、一、二、三级的框架柱、框架结构的底层柱下端截面、角柱、框支柱的组合设计内力值应调整。 3)、剪力墙设计内力调整：高规第10、14、2条规定，抗震设计时，特一、一、二、三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组合的设计内力值应调整。 结构整体性能控制 1)、位移控制：新高规的5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的3倍。 2)、周期控制：新高规的5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于850 3〉、层刚度比控制：新抗震规范附录E1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；新高规的3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；新高规的7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍:新高规的6条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录D的规定。 D1：底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时不应大于2 D2：底部为2-5层大空间的部分框支剪力墙结构，其转换层下部框架一剪力墙结构的等效侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1，非抗震设计时不应大于2，抗震设计时不应大于3。 4)、层刚度比计算： 高规附录Dl建议的方法一剪切刚度 Ki=Gi Ai/hI 高规附录D2建议的方法一剪弯刚度 Ki=A i/Hi 抗震规范的2和3条文说明中建议的计算方法: Ki=Vi /A Iji 新规范软件中提供前两种算法。 5)、框剪结构中框架承担的倾覆力矩计算；新抗震规范第3条、高规3条规定，框架一剪力墙结构，在基本振型地震作用下，若框架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的50%，其框架部分的抗震等级应按框架结构确定，柱轴压比限值宜按框架结构采用。抗震规范第3条的条文说明给出了框架部分承担的倾覆力矩的计算方法zMC=ZZVjh 结构构件设计计算 1〉、柱轴压比计算：新抗震规范7条、高规的2条和混凝土规范的16条，都规定了柱轴压比的限值，并规定建造于IV类场地且较高的高层建筑柱轴压比限值应适当降低。柱轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比:可不进行地震计算的结构，取无地震作用组合的轴压力设计值: 2)、剪力墙轴压比计算：新抗震规范6条、高规的14条和混凝土规范的13条，都规定了剪力墙轴压比的限值。目前新规范程序给出各个墙肢的轴压比。 3)、剪力墙强区：底部加新抗震规范和新高规对剪力墙结构底部加强部位的定义略有不同， 分别定义如下: 新抗震规范10条规定，部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加上框支层以上两层的高度及落地抗震墙总高度的l/8二者的较大值，且不大于15m，其它结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层高度二者的较大值，且不大于15m。 新高规的9条规定，一般剪力墙结构底部加强部位的高度可取墙肢总高度的l/8和底部二层高度二者的较大值，当剪力墙高度超过150m时，其底部加强部位的范围可取墙肢总高度的1/10。新高规的5条规定，带转换层的高层建筑结构，剪力墙结构底部加强部位可取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二者的较大值。 4)、剪力墙的约束边缘构件和构造边缘构件： 新高规的15条规定，抗震设计时，一、二级剪力墙结构底部加强部位及以上一层的墙肢设置约束边缘构件，一、二级剪力墙的其它部位以及三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置构造边缘构件。 5)、梁、柱、支撑、墙配筋计算： 基本构件的设计公式都有不同程度改变。 
你完全没有了解这几个专业或者说行业的特点，现分述如下：建筑学是一个学科而不是一个专业，它包含建筑学（本科的叫法）和城市规划两个基本专业（硕士阶段及以后就又分了若干个专业和方向），你模糊的认为它是设计房子的样子，你的模糊认识恰巧是对的，但是你又分不清它和土木工程（也有言结构工程）的区别。简言之：建筑学这个学科干的活是布局所有房间让它们好用（功能布局设计），以及创作外观主体和内部大致的造型、色彩和质地等，从而实现“实用”和“美观”。这是一个要学很多知识才能学好的专业，所以本科段是五年。普通人对建筑大师和建筑艺术的理解是基本准确的，但其实实际工作中没有创造力和智慧的该行业从业人员天天忙绿于繁重的画图。该专业很多学校招收时要加试，加试内容类似艺术设计生的专业考试但是要明显简单些。这个专业受到社会审美的严重影响，社会时兴什么设计者就设计什么，基本没有自主权，因为出钱的老板说了算，建筑师基本只是个画图匠，即别人要啥样他画啥样，可以理解为图纸加工者（混到大师级别就不同了）。这个专业想学好需要极好的空间感，统筹和多维思维能力（很多时候全局和细部要同时思考）。结构工程干的活是借用数学和物理的公式来计算房子内部各种部件、材料的形式和用量（以混凝土和钢筋的尺寸、数量及形式为主），从而实现“坚固”且“经济”。由于材料和计算方法的发展比较慢，这个行业创新并不太多。服装设计就不多说了，这是所有设计专业中女性最能施展其才华的专业，原因是女性的性别属性决定了她们更敏感于穿着，且她们的色彩感天生比男性更好。这个专业不需要太好的空间感，对色彩感要求较高。学习的内容主要分为基于穿着的人的物理特点、艺术设计的相关理论知识、服装材料和制作等。工业设计的对象是很具体的某一个产品，和服装一样，都比房子要单一，大到汽车小到别针。如果你不想学习建筑学那样庞杂而繁琐的知识，而只想展现一下自己的设计天分，那么工业设计很适合了。相比之下，后两个专业的自由度明显要高一些。根据自身的兴趣和天分条件选择吧，希望你不要选错专业，和那些70后、80后一样被误导毁掉。
万丈高楼也得平地而起，学建筑学的话，如果你是理科生会更有优势一些。建筑学所涉及的是四大构件，三大力学，对于物理建模和数学的抽象计算计算能力要求比较高。而如果学工业设计，就牵涉到模具的设计，会学习相关于冶金等行业的知识服装设计要求你的艺术创造力和对色彩，外形艺术的把握比较好。所以服装设计会要求你有一定美术根底，然后就是色彩搭配，外形设计等知识啦。具体来说吧：建筑学目前就我所知的，就有建筑设计，工程概预算，工程施工，工程管理等几个分支。而你所说的，应该是倾向于设计的建筑设计专业，关于土木工程，全国最强的大学是清华，同济，湖大等。这几所大学的建筑设计专业应该也不错。如果你想成为一个举世闻名的建筑设计师，首先，你必须做好心理准备，设计建筑是一件很严谨也很周细的事情，建筑的每一个构建，大到梁柱，小到防水材料，都要在设计图上表现出来，所以越大构件越复杂的建筑，需要的设计图也就越厚，有的建筑的设计图，是要比字典还厚的。而且建筑设计图每一个设计构件都不能凭空画上去，必须要计算受力，考虑所用材料，计算建筑成本等，楼主要向这方面发展，就好好学好物理和数学吧，而且目前设计都是用设计软件，电脑操作也不能丢掉。其次，想成为一个举世闻名的设计师，时间是必不可少的，建筑行业最看重资历，想要大家承认你，自己不断努力是必须的，机遇和忍耐，也是必须的。其他的工业设计和服装设计，我不太了解，就不谈了。总的来说，建筑设计应该是最有挑战性，也是发展潜力最大的，试想一下，如果若干年后，世人还能仰望你所设计的高楼，心中充满仰慕，那么你前半生所付出的汗水和遭受的困苦，都是值得的啦！
